0 引言

    随着工艺技术的发展，CMOS器件的尺寸以及功耗越来越小。为了便于携带，要求用于移动设备中的射频集成电路具有较低的功耗。然而，由于线性度和功耗两者之间的相互制约，高线性度设计逐渐成为目前CMOS射频集成电路领域研究的重点和热点^[1-4]。

    一般而言，由于混频器的输入信号功率远大于低噪声放大器的输入信号功率，因此射频接收机的线性度主要受限于混频器，并使混频器的线性度成为其较为重要的考量指标。目前，关于改进混频器线性度的技术已经有了较多的研究成果。文献[5]通过在晶体管本征栅源电容并联电容，降低了三阶交调分量IMD3的幅度。虽然该技术改进了三阶交调点IIP3，但是额外的电容限制了电路的工作频率。文献[6]通过在开关级引入LC滤波电路，并利用滤波器降低了在本振频率处开关级晶体管寄生电容的影响，实现了开关级线性度的提高，但改善非常有限。

    本文采用一种全新的线性度提高技术，通过在跨导放大器级处引入电感源极退化方式的正反馈补偿技术，提高整个混频器电路的线性度。同时，通过引入电流注入技术^[7-10]，改善电路的噪声和增益性能。该混频器采用TSMC 0.13 μm CMOS工艺设计，运用ADS2009U软件对其进行仿真验证，并进行了版图设计。仿真结果表明，该混频器在不影响其他指标的前提下，极大地提高了其线性度IIP3指标，使其达到8.6 dBm的高线性度。通过合理优化整体参数，噪声系数仅为10.9 dB，增益高达14 dB，在同类混频器设计中，性能指标较优。

1 线性度提高技术

    由于有源混频器的线性度主要取决于跨导级的线性度，因此本文在跨导级引入线性提高技术。图1给出了本文所采用的跨导级电路图，它由M₁和M₂组成的CMOS反相器、共栅晶体管M₃、电流源M4和退化电感L₁～L₃组成。共栅晶体管M₃作为辅助放大器，用于抵消作为主放大器的CMOS反相器所产生的三阶交调分量IMD3。源极退化电感L₁和L₂用于输入阻抗的匹配^[5]，退化电感L3用于控制正反馈补偿中的三阶跨导分量。该电路通过主从放大器产生大小相等、相位相反的IMD3分量，并在其相加时抵消，从而改善了混频器的线性度。

    如图1所示，输出电流I_out的大小如下所示：

    其中，I₁、I₂和I₃分别是晶体管M₁、M₂和M₃的漏极电流。由于跨导级是电路非线性特性产生的主要因素，将I₁、I₂和I₃用泰勒级数展开式表达如下：

    μ_n是器件的电子迁移率，C_OX是栅极单位面积电容量，V_THN是N型MOSFET的开启电压。式(5)的第一项代表偏置电流，第二项和第三项代表交流信号电流，第三项产生非线性失真。输入信号V_gs越大，MOSFET所产生的非线性失真越明显。

    为了分析每一个电感源极退化放大器所产生的非线性效应，图2给出了包含有退化电感的CMOS模型的电路图。其中图2(a)为共源结构的NMOS，图2(b)为共源结构的PMOS，图2(c)为共栅结构的NMOS。为了简化分析，该模型忽略了对线性度影响较小MOS晶体管二阶效应，如沟道长度调制效应、体效应，以及其他的寄生电容效应。由图2可知，漏电流(I₁、I₂和I₃)和输入电压(V_RF)之间的关系表达式如下所示：

    其中，V_gs1、V_gs2和V_gs3分别是MOS器件M₁、M₂和M₃的栅源间电压。

    将式(2)～式(4)和式(7)～式(10)代入到式(1)中可得到^[11]：

    本文所采用的跨导级的输出电流包含有基波频率的二阶和三阶交调分量，较高阶次的交调分量已经在计算过程中忽略。相应跨导级的输入三阶交调点IIP3可被表示为：

    其中，一阶跨导g_m1是跨导级的基本增益。IMD3主要取决于三阶跨导，而三阶跨导由退化电感和工艺相关参数(k₁、k₂和k₃)决定。为了便于分析与计算，仅将式(11)中每个跨导的前三项代入式(12)中，可得：

    式(13)中一阶跨导g_m1的前两项和第三项分别代表了主从放大器的基本跨导系数。式(13)表明：为了使混频器具有基本增益，必须保证前两项要大于第三项，而且，需要合理地设计退化电感的大小以抵消该跨导级的三阶跨导项g_m3，退化电感的取值应如下式所示^[11]：

    上式中电感L₁和L₂必须采用较小的数值，主要有三个方面的原因：(1)由于k₁和k₂是决定跨导级基本增益的主要因素，因此工艺相关参数k₁和k₂应相对大于k₃；(2)较大的L₁和L₂使得式(13)的分母增加，恶化了跨导级的IIP3，且较大的L₁和L₂增加了电路芯片的面积，提高了设计成本；(3)L₃的电感值基于式(14)进行选取，且鉴于L₁、L₂和L₃也对电路的输入阻抗造成影响，因而在取值的过程中也要兼顾电路的输入阻抗，使其匹配到50 Ω。所以通过合理优化设计参数，本文所采用的跨导级电路可有效减小三阶交调分量，得到较高的IIP3值。

2 工作原理与性能分析

    图3所示为本文所设计的混频器电路图，该混频器基于折叠拓扑结构，其主要由四部分组成：跨导级(M₁～M₃)、开关级(M₄～M₅)、负载级(R_L)和电流注入级(M6～M7)。通过引入电流注入结构，改善了混频器的增益和噪声特性。

    此混频器采用TSMC 0.13 μm CMOS工艺设计，运用ADS2009U软件对其进行仿真，并完成了版图设计。如上所述，在保证输入阻抗匹配的前提下，尽量选择较小的L₁和L₂的电感值，而且L₃电感值的选取要满足式(14)所示的条件，以抵消该跨导级的三阶跨导项g_m3，进而改善电路的线性度。

    混频器工作电压为1.2 V，射频输入频率2.45 GHz，功率-30 dBm；本振频率2.35 GHz，功率0 dBm，工作电流为7.2 mA。输入三阶交调点的IIP3仿真结果图如图4所示。在本振功率为0 dBm时，其为8.6 dBm，线性度指标较优。图5和图6分别给出了噪声系数NF和转换增益随着本振功率变化的仿真结果，在本振功率为0 dBm时，噪声系数为10.9 dB，增益为14 dB。

    图7为该混频器电路的版图，版图尺寸为0.71 mm×0.62 mm。表1给出了本文所设计的高线性度混频器与以往文献所设计的混频器的比较结果。为了便于比较，给出了采用式(15)所示的归一化FOM指标^[12]。由该表可见，本文所设计的混频器的综合性能指标最优，FOM达到16.06 dB。

式中，G为增益，NF为噪声系数，P为电路所消耗的功耗。

3 结论

    本文通过理论分析，为抵消三阶跨导分量，得到更高的线性度提供了设计方向。该跨导放大器最终应用于折叠结构式混频器当中，以改善混频器的线性度，并且通过引入电流注入技术改善电路的增益和噪声。仿真结果表明，该混频器达到IIP3=8.6 dBm的较高线性度，增益高达14 dB，噪声系数仅为10.9 dB。通过与其他相关研究成果相比较可知，本文所设计的混频器归一化FOM指标最优，达到16.06 dB。

    通过采用本文提供基于电感源极退化技术的高线性跨导放大器设计方法，并利用TSMC 0.13 μm CMOS工艺完成了某型号UWB射频通讯芯片中的混频器单元设计与仿真。目前，该混频器电路芯片已下线，并利用多项目晶圆合作MPW项目进行了流片。

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